当BG\(_{1}\)输入一个同样幅度的正半周信号时，BG1完全截止，使I\(_{c1}\)=0，Uc1=E\(_{c}\)。因为忽略各管的Uces和U\(_{be}\)，故Ue2（U\(_{b3}\)）及M点对地电压均增大到Ec（忽略R\(_{0}\)上的压降）。M点电压从原来的UM上升到E\(_{c}\)，即变化了一个电压数量（Ec-U\(_{M}\)），那么通过电容CL，也将在R\(_{L}\)上得到（Ec-U\(_{M}\)）的输出电压。这就是我们希望的负半周满幅正弦电压。但这是达不到的。因为BG1截止后将引起BG\(_{2}\)、BG3充分导通。BG\(_{2}\)导通时的基极电流Ib2是从电源正端经R\(_{4}\)、BG2的e－b结和R\(_{3}\)回到电源负端，这将在R3上产生一个下正上负的电压降U\(_{R3}\)，它将使Uc1≠E\(_{c}\)，而是比Ec低一个U\(_{R3}\)的值，这将影响M点电压同样达不到Ec，R\(_{L}\)上也得不到满幅输出。结果，尽管输入信号以对称的两个半周激励BG1，但在R\(_{L}\)上输出的信号却是不对称的，正半周是满幅，负半周欠幅，结果从示波器上看到负半周是短而肥胖的波形。
为了克服这一缺点，我们使用了由R\(_{J}\)和CJ组成的自举电路，如上篇图5中虚线所示。改后如图6。在无信号时，经BG\(_{4}\)的e、c极、CJ和R\(_{J}\)给大电容CJ上充好数值为（E\(_{c}\)-UM）的直流电压。当给BG\(_{1}\)送入正半周信号时，BG1截止，U\(_{c1}\)增加了某一数值ΔU，并通过BG2和BG\(_{3}\)促使UM也增加了同一数值ΔU。因为大电容C\(_{J}\)上的电压不能跃变，而a点（图6R3上端）电压U\(_{a}\)是UCJ和M点电压之和，又U\(_{CJ}\)=Ec-U\(_{M}\)，而M点电压增加为UM+ΔU，故
U\(_{a}\)＝Ec－U\(_{M}\)＋UM+ΔU＝E\(_{c}\)+ΔU
这说明U\(_{a}\)比电源电压Ec还高出一个量ΔU，这就是所谓“自举作用”。这个自举起来的电压ΔU就足以抵消I\(_{b2}\)流过R3时造成的电压降，于是使U\(_{c1}\)能够接近Ec，从而保证了输出负半周电压幅度不致减小，也能输出完好的满幅正弦波。
R\(_{J}\)的作用是防止电源的低内阻引起CJ快速放电而使自举失败。
可以看出，M点电压通过C\(_{J}\)反馈到a点，并通过R3反馈到BG\(_{2}\)基极时，是与基极信号电压同相位的，因此自举电路实际上是一个正反馈电路，它还可以提高放大器的增益，并且由于射极跟随器的增益小于1，故不会有自激的危险。
为了提高自倒相电路的效率和输出功率，要求尽量减小自倒相电阻R\(_{o}\)上的损耗，Ro要小，但R\(_{o}\)太小则不足以提供BG4必要的激励电压。为此我们在一般低电压小功率电路中选用阻值较大的R\(_{o}\)，如采用10～20欧，同时给它并联一个2CP型二极管，如图6所示。这样，当BG3得到正半周信号时，I\(_{c3}\)减小，Ro上的压降也减小，D\(_{2}\)不通，Ro上有一定的压降去激励BG\(_{4}\)；当BG3得到负半周信号时，I\(_{c3}\)增大，Ro上的电压降也增大，到一定幅度时D\(_{2}\)导通，其正向电阻和Ro的并联总阻比R\(_{o}\)要小，于是大部分功率输出到RL上，而使电路的效率和输出功率提高。
在用电池供电时，为了保证电池电压逐渐降低时电路工作性能稳定，需要采用稳压的偏置电路。
根据上面的讨论，可得出一个实用的自倒相RC推挽电路，如图6所示。图中各管全部使用3AX型晶体管。二极管D\(_{1}\)起放电作用，用2AP型。D2是为提高功率和效率用的辅助二极管。D\(_{3}\)是利用正向特性起稳压作用的二极管，它和限流电阻RW一起组成BG\(_{4}\)的偏置稳压电路。D2和D\(_{3}\)都用2CP型管。RJ和C\(_{J}\)组成自举电路。RM用来调整M点的电压。R\(_{a}\)用来调整推挽级的静态电流。虚线所示的R5的作用，在后面叙述。
三、调整方法
自倒相推挽级的两只功放管虽然像普通OTL电路一样，也是串联供电的，但因为多了一只自倒相电阻R\(_{o}\)，它上面要分去一部分电压，所以输出M点的直流电压UM就不能取电源电压的一半，即U\(_{M}\)≠Ec/2，而是根据R\(_{o}\)的大小、扬声器RL的阻抗大小和推挽管的饱和压降来确定的。在使用锗管、扬声器阻抗为8欧时，U\(_{M}\)约为（0.42～0.45）Ec。在电源电压用得很高，例如12～30伏时，由于BG\(_{4}\)激励电压并不需要太多地增加，故Ro上压降（通过静流I\(_{o}\)控制）也没有增大很多，所以Ro上分配的电压在总电源电压中所占比例相对减小，分配给BG\(_{3}\)和BG4的电压就相对增大，此时U\(_{M}\)可以接近电源电压的一半，即UM≈E\(_{c}\)/2。
在元器件质量完好的情况下，图6所示电路只要调整两个参数就可以工作。一个是输出M点的电压U\(_{M}\)；一个是推挽级的静态工作电流Ic3，即I\(_{c4}\)。但据我们的实践，一般用不着单独测量推挽级的电流，只要在电源开关处测量总电流约为8～15毫安就合适了；UM接近2.6～2.7伏较合适。调整步骤如下：
1．断开R\(_{a}\)，接通电源，用47千欧电位器串一个5～10千欧电阻临时代替RM，调节电位器使U\(_{M}\)≈2.6伏。此时Uc1≈3伏；U\(_{e2}\)≈2.8伏。
2．用5千欧电位器串联一个300欧电阻代替R\(_{a}\)，调5千欧电位器使总电流为10～15毫安。
3．临时串接一个5～10千欧电阻R\(_{S}\)到电路输入端，通过它送入音频信号（例如1千赫）。由小到大逐渐增加信号幅度，同时用示波器观察RL上输出的波形。若发现信号由小变大的过程中，输出信号不能连续增大，而在中途出现“平顶”，有时当输入信号继续增大时，平顶又自动消失，变为正弦波继续加大，这是由于BG\(_{4}\)的β太小，或BG3、BG\(_{4}\)的静流太小造成的。此时应稍稍减小5千欧电位器，以增加静流，就可消除。如仍不能消除，或静流很大时才能消除，则说明BG4的β太小，应换β=50～100的管子试验。然后继续加大输入信号，直到输出波形发生限幅（削顶），此时，如正、负半周的削顶不能同时发生，则应微调代替R\(_{M}\)的电位器，使同时发生。至此，电路的工作状态已全部调好，可以将代换的两个电位器连同所串电阻焊下，分别测量各自的总阻，用等于总阻的两个固定电阻换上去。
4．送入信号，重新测量输出功率、最大电流、静流和U\(_{M}\)。一般情况下，最大正弦波功率可达280～320毫瓦；不失真功率（失真度为10％）大于400毫瓦；最大饱和功率可达500～700毫瓦。最大电流约110～130毫安。静流约为8～15毫安。UM=2.5～2.7伏。
在业余条件下，不用示波器，用听声音和检查U\(_{M}\)电压变化的办法，也可以调整。这就是当输入信号连续增加时，听输出信号有无不连续增长的情况，按上述办法处理。另外，可以从UM变化来约略估计两个半周的削波是否对称，即当信号增大时，如发现U\(_{M}\)增大，则说明负半周先削；反之则为正半周先削，可调节RM使当信号增大时，U\(_{M}\)基本不变即可。
在调试中临时加接R\(_{S}\)的目的是为了提高信号源内阻，以防止通过RM的交流负反馈作用被信号源的低内阻所短路，而使输出波形变坏。实际使用时则不必加，因前级输出阻抗总是高的。
四、主要电气性能和对元器件的要求
我们对这种电路在3、4.5、6、9……到27、30伏电源的条件下进行了一系列的试验，结果表明：电源电压在3～6伏时，推挽管可以用3AX31一类小功率管工作；9～18伏时宜用中功率管3AX62等；15～30伏时可用3AD6等大功率管在3～12伏之内用电池供电时，都可使用图6所示的小功率典型电路。电压不同时，只需换用耐压和功耗较大的晶体管和耐压较大的电容，并调整影响工作点的电阻R\(_{M}\)、Ra和R\(_{W}\)即可，其余元件均可通用。
附表列出在几种不同电源电压、信号频率为1千赫时，在标称阻抗为8欧的扬声器上测得的数据。由于扬声器阻抗有一定误差，故表中数据仅供参考。E\(_{c}\)为9伏以上的数据是在Ro=2.2欧的条件下测得的。
一般情况下，最大正弦波输出时的电源效率可以做到45～65％。10％失真时的效率可到70％左右。电频响不均匀度在45赫～20千赫范围内小于3分贝。当使用4欧扬声器时，输出功率约为使用8欧扬声器时的1.5倍。电路达到不削波输出时，从BG\(_{1}\)基极对地实测得的信号电压约为3～8毫伏。
下面简单谈谈对元器件的要求。
除调整工作点的电阻外，其余电阻允许有较大的误差。大功率电路中的倒相电阻R\(_{o}\)要用1～2瓦的，其余均可用1／8瓦的。推挽管应选用集电极耗散功率参数Pc足够大的，可取P\(_{c}\)≥Po/2；要求反向击穿电压BV\(_{ceo}\)≥Ec。BG\(_{4}\)的电流放大倍数β应取高些，例如大于100，50以上也可。BG3的β值要求在20以上。BG\(_{2}\)管要求稍特殊，除要求β＞20，BVceo＞E\(_{c}\)外，还希望用Vces稍大些的。这是为了防止强信号时BG\(_{3}\)过饱和而提出的，否则当输入信号很大时，BG2充分导通，其内阻很小，将使BG\(_{3}\)的基极电位Ub3接近电源电压E\(_{c}\)，而Uc3因有R\(_{o}\)存在不能接近Ec，致使BG\(_{3}\)的c－b结加有正向偏置，其基极信号不倒相地从BG3的集电极输出，使饱和输出时的方波顶部呈现下凹，最大输出减小。也可不管这一要求，仍采用V\(_{ces}\)较低的管子，但要人为地在BG2集电极电路或BG\(_{3}\)基极电路串入一个10～50欧电阻，以限制BG3的基极电流，防止BG\(_{3}\)过饱和（如图6虚线所示的R5）。BG\(_{1}\)的β值大于50即可，BVceo＞E\(_{c}\)。所有三极管的穿透电流Iceo都应尽可能小。
五、应用电路举例
1．小功率电路：作为便携式收音机或小型台式收音机的功放级，可以使用图6的典型电路。或者再增加一级前置级构成图7所示的低放电路，其灵敏度可达1毫伏，还有相当的增益余量，可以加些阻容元件来改善音质。本电路的印刷电路板是图8。
为了节省元件，还可用扬声器代替自举电阻R\(_{J}\)，而用输出电容CL代替自举电容C\(_{J}\)，变成图9的电路。
在允许失真较大的简单收音机中，可以用两个电阻串联起来代替R\(_{M}\)，并在串联点到地跨接一个10微法以上的电解电容，再串一个电阻。这就取消或减小了交流负反馈，从而使灵敏度大为提高。此时不用前置级也有够大的音量。在此电路中，当输入信号为负半周时，BG1导通，BG\(_{2}\)和BG3截止，BG\(_{4}\)导通，电流通过BG4、C\(_{J}\)和RL回到电源负端，给C\(_{J}\)充电，同时在RL上输出正半周信号。输入为负半周时，BG\(_{1}\)截止，BG2和BG\(_{3}\)导通，BG4截止，电容C\(_{J}\)通过BG3、R\(_{o}\)和RD2、R\(_{L}\)放电，在RL上输出了负半周信号。图9的电路可以使用3～6伏电源。
还可以用增加R\(_{M}\)的办法来减轻交、直流负反馈，以提高灵敏度，但此时R1要相应地增大，以保持工作点不变。如再省去两个二极管，同时把和它并联的电阻适当减小，以利C\(_{o}\)放电和减小Ro上的功率损失，便可得到一个零件更少的简易低放级，如图10所示。这个电路能输出200毫瓦以上的不失真功率。最大输出可达500毫瓦，静流约10～15毫安。
2．大功率电路：图11是一个输出功率较大的扩音机电路。推挽管用大功率管3AD6。如果E\(_{c}\)较低，BG2可用3AX81B或3AX31B。为了稳定性和失真小，R\(_{1}\)和RM用得较小，以增强交、直流负反馈。加前置级时，不可使用输出阻抗过低（＜1千欧）的前置级，否则将减弱交流负反馈，使失真增大。必须使用时，可串接一个1～10千欧电阻后送入信号，或增加一级共发射级。大功率管应装在散热片上。这种电路还可以用在小型电影扩音机，电视伴音功放级或电视帧扫描输出级等处。（田进勤）