①确定容量
我们用下脚“G”代表高压整流，下脚“C”代表次高压整流，根据公式（1.6）、（1.7）可知
U\(_{0}\)G＝1.05U＇0G=1.05×640≈672（伏），
i\(_{0}\)G＝1.1I＇0G=1.1×0.4=0.44（安），
U\(_{0}\)C=1.07U＇0e=1.07×300≈320（伏），
I\(_{0}\)C=1.1I＇0C=1.1×（0.024
＋0.047＋0.007＋3×0.0023
＋2×0.0075＋0.003＋0.007
＋0.011＋0.0042＋0.002
＋0001）=0.14（安）。
高压整流使用Γ型滤波，次高压整流使用π形滤波。根据表1.2，高压及次高压绕组的设计功率分别为：
P\(_{G}\)＝1.34U0GI\(_{0}\)G＝1.34×672×0.44≈396（伏安）
P\(_{C}\)=1.71U0CI\(_{0}\)C=1.71×320×0.14≈76.6（伏安）。
根据公式（1.5），高压电源指示灯功率（取U\(_{Z}\)=5伏，IZ=0.5安）为：
P\(_{Z}\)=\(\frac{1+η}{2η}\)·UZ·I\(_{Z}\)=1+0.9;2×0.9×5×0.5≈2.7（伏安)。
所以，高压电源变压器总容量为：
P=P\(_{G}\)＋PC＋P\(_{Z}\)=396+76.6＋2.7≈475（伏安）。
②确定铁心型号、规格
根据公式（1.9）和表1.3、表1.4，最小铁心截面积为：
S＇\(_{C}\)=1.1\(\sqrt{P}\)=1.1475≈23.98（厘米\(^{2}\))。
上式中取B\(_{m}\)=12000高斯。选取GEIB40×80铁心，则可查出实际截面积为
S\(_{C}\)=29.1（厘米\(^{2}\)）。
③确定初、次级绕组圈数
根据表1.2可知，高压绕组所接的是电感性负载， U\(_{2G}\)=1.11U0G=1.11×672≈750伏；次高压绕组所接的是电容性负载，U\(_{2C}\)≈U0C=320伏。根据（1.13）式可求得每伏匝数N\(_{0}\)=\(\frac{450000}{B}\)M、S\(_{C}\)=450000;12000×29.1=1.3。当ΔU取0.05时，各绕组圈数为：
N\(_{1}\)=（1-ΔU）U1·N\(_{0}\)＝（1－0.05）×220×1.3=272圈，
N\(_{2}\)＝N2D=（1＋ΔU）U\(_{2A}\)·N0 =（1＋0.05）·（750-320）×1.3=587圈，
N\(_{2B}\)=N2C=（1＋ΔU）U\(_{2B}\)·N0=1.05×320×1.3＝437，
N\(_{3}\)=（1＋ΔU）·U3N\(_{0}\)=1.05×5×1.3≈7圈。
④确定各绕组导线直径、型号
根据表1.2和公式（1.17）可知：
I\(_{2G}\)=0.71I0G=0.71×0.44=0.31（安），
I\(_{2C}\)＝1.11I0C=1.11×0.14=0.16（安）。
I\(_{1}\)＝1.1\(\frac{P}{U}\)1=1.1×475;220≈2.38（安），
取j=3安／毫米\(^{2}\)，则
d\(_{1}\)=0.65\(\sqrt{I}\)1 =0.652.38≈1.0（毫米），
d\(_{2A}\)=d2D=0.65\(\sqrt{I}\)\(_{2G}\)=0.650.31≈0.364（毫米),
d\(_{2B}\)=d2C=0.65\(\sqrt{I}\)\(_{2G}\)+I2C=0.650.47≈0.442（毫米），
d\(_{3}\)=0.65\(\sqrt{I}\)3=0.650.5≈0.462（毫米）。
查线规表（见本刊1975年第3期，QQ型漆包线基本同Q型漆包线）取标称值，得：d\(_{1}\)=1.0毫米；d＇1=1.07毫米；S1=0.79毫米\(^{2}\) ； d\(_{2A}\)= d2D=0.41毫米；d＇\(_{2A}\)=d＇2D=0.45毫米；S\(_{2A}\)=S2D=0.13毫米2 ；d\(_{2B}\)= d2C＝0.47毫米; d＇\(_{2B}\)=d＇2C=0.52毫米；S\(_{2B}\)=S2C=0.17毫米\(^{2}\) ；d\(_{3}\)=0.47毫米；d＇a=0.52毫米； S\(_{3}\)=0.17毫米2。
⑤进行初步估算
铜线总截面积为：
S\(_{M}\)=0.79×272＋2×0.13 ×587＋2×0.17×437＋0.17×7=517（毫米\(^{2}\)）。
窗口总面积为：
S\(_{0}\)=l1·h=26×72=1872（毫米\(^{2}\)）。
二者比值为：\(\frac{S}{_{M}}\)S0=517;1872=0.28 ＜0.29。所以上述设计可以成立。
⑥列出绕组规格表（见表1.9），做最后验算。
最后验算线包总厚度为：
D=1.2〔2＋0.08×2+0.04×1
＋1.07×5＋0.08×5＋0.08×2
＋0.04×1＋0.52＋0.08＋0.08
×2＋0.04＋0.05＋0.08×1＋0.04
×l＋2（0.45×5＋0.08×5＋0.08
×2＋0.04×1）＋2（0.52×4＋0.08
×4＋0.08×2＋0.04×1＋0.5）〕
≈24.6（毫米）。
因为l\(_{1}\)=26毫米，所以D＜l1, 设计结果满足各项要求。
2.250瓦扩音机高压电源变压器
从扩音机结构设计（参见TY－250／1000型扩音机）可知，高压电源变压器的主要任务是供给两只EG1－0.3／8.5作整流，以供末级功率放大管所需的屏压。
从电子管特性手册可查出，两只FU－5电子管在屏压为1250伏，作乙类推挽放大时，最大输出功率可达300瓦，最大屏流为400毫安。
①确定容量
根据公式（1.6）和（1.7）可知：
U\(_{0}\)=1.05U＇0=1.05×1250=1313（伏）；I\(_{0}\)=1.1I＇0=1.1×0.4=0.44（安）。
由于使用Γ型滤波器电路（电感性），根据表（1.2），高压绕组的设计功率为：
P\(_{G}\)=1.34U0I\(_{0}\)=1.34×1313×0.44=774（伏安）。
根据公式（1.5），指示灯功率（取U\(_{Z}\)=5伏，IZ=0.5安）为：
P\(_{Z}\)=\(\frac{1+η}{2η}\)UZI\(_{Z}\)=1+0.9;2×0.9×5×0.5=2.7（伏安）。
所以高压变压器总容量为：
P=P\(_{G}\)＋PZ=774＋2.7≈777（伏安）。
②确定铁心型号、规格
根据公式（1.9）和表1.3、表1.4、求得最小铁心截面积为：
S＇C=1.1\(\sqrt{P}\) =1.1777≈30.7（厘米\(^{2}\)）。
上式中BM取12000高斯，选取KEIB4O×100铁心，则可查出实际截面积为：S\(_{C}\)=36.4厘米\(^{2}\)。
③确定初、次级各绕组圈数
根据公式（1.2），得U\(_{2}\)=1.11U0=1.11×1313≈1450（伏）；根据公式（1.13），得每伏圈数
N\(_{0}\)=\(\frac{450000}{B}\)M·S\(_{C}\)=450000;12000×36.4≈1.03。
当ΔU取0.03时，各绕组圈数为：
N\(_{1}\)=（1-ΔU）U1N\(_{0}\)＝（1-0.03）×220×1.03≈220，
N\(_{2}\)=2×（1＋ΔU）U2N\(_{0}\)=2×（1＋0.03）×1450×1.03≈3074，
N\(_{3}\)=（1+ΔU）U3N\(_{0}\)=1.03×5×1.03≈6。
④确定各绕组导线直径、型号
根据表1.2和公式（1.17）可知：在负载为电感性时，I\(_{2}\)=0.71I0 =0.71×0.44=0.31（安）；I\(_{1}\)=1.1\(\frac{P}{U}\)1=1.1777;220≈3.9（安）。取j=2.5安／毫米\(^{2}\)，则：
d\(_{1}\)=0.7\(\sqrt{I}\)1=0.73.9≈1.38（毫米），
d\(_{2}\)=0.7\(\sqrt{I}\)2=0.70.31≈0.392（毫米），
d\(_{3}\)=0.7\(\sqrt{I}\)3=0.70.5≈0.50（毫米）。
查线规表，取标称值，得：d\(_{1}\)=1.4毫米； d＇1=1.48毫米； S\(_{1}\)=1.539毫米\(^{2}\)；d2=0.44毫米；d＇\(_{2}\)=0.49毫米;S2=0.1521毫米2；d\(_{3}\)=0.51毫米；d＇3=0.56毫米：S\(_{3}\)=0.2043毫米2。
⑤进行初步估算
铜线总截面积为: S\(_{M}\)=S1N\(_{1}\)＋S2N\(_{2}\)＋S3N\(_{3}\)=1.539×220＋0.1521×3074＋0.2043×6=808.2（毫米\(^{2}\)）；窗口面积为S0=l\(_{1}\)·h=40×100=4000（毫米2）。工者比值为\(\frac{SM}{S0}\)=808.2;4000≈0.20<<0.38 。从计算结果可以看出，铜线总截面与窗口面积之比远小于额定导线占空系数。为了使次级高压绕组有更好的电压调整率，可选取d2=0.51毫米，则d＇2=0.56毫米，S\(_{2}\)=0.20毫米\(^{2}\)。此时，
⑥列出绕制规格表，作最后验算绕制数据见表1.10。
最后验算线包总厚度为：
D=1.2（5+0.17×2＋0.11×2
＋1.48×4＋0.17×4＋0.17×2
＋0.11×2＋0.56＋0.17＋0.17
×2＋0.11×2＋0.17×2＋0.05
＋0.10×2+0.56×22＋0.17×
22＋0.17×2＋0.10×2＋0.16
×4＋0.5）≈38.8（毫米）。
因为l1=40毫米，所以D<l\(_{1}\)。设计结果满足要求。
三、几个有关问题
由于汞气整流管灯丝电压要求稳定，开机需要预热时间等原因，有些广播站用半导体二极管直接代替汞气管做整流用。代用后应考虑下列问题。
1 .半导体二极管管压降很小，只有一伏左右，而汞气整流管管压降达几十伏。因此，用半导体二极管代替后，整流输出电压必将提高。这时应注意滤波电容器的耐压问题。
2．整流输出电压提高, 会使功率放大管屏压增高，因此可能出现屏极发红现象。
3．对于高压电源变压器和整流电路都不应做任何改动，可直接将整流管代换使用。
由于半导体二极管本身管压降小，如果重新设计电源变压器，次级电压U\(_{2}\)可适当降低3～5％，其它各参数都不需变动。(李龙)
