1977年5、6合期刊登本文后，收到不少读者来信，询问有关电路原理、电路调整和零件代换等方面问题，现简要作如下补充说明。
一、有关电路原理的问题
1．电路的最大输出功率怎样计算？如何选用合适的扬声器？
扬声器上得到的功率可以用下式计算：
P=（\(\frac{E}{_{c}}\)-2Us2\(\sqrt{2}\))\(^{2}\)/R\(_{L}\)=(Ec-2U\(_{s}\))2;8RL
上式中U\(_{s}\)是晶体管的饱和压降；Ec是电源电压;R\(_{L}\)是扬声器阻抗；P是最大输出功率。从上式可以看出电路的输出功率是同Ec的平方成正比，同R\(_{L}\)成反比。在一般情况下，Us≈1.5伏，则上式可简化为
P=（E\(_{c}\)-3）\(^{2}\)／8RL
由于本电路可以适用多种电源电压，所以电路的最大输出功率是随E\(_{c}\)的不同值而变化的。读者可以根据自己所选用的Ec及R\(_{L}\)值应用上式算出输出功率。
在选用扬声器时，务使电路的最大输出功率小于或等于扬声器所能承受的最大功率，否则有损坏扬声器的可能。
2．电路放大倍数如何估算？
根据负反馈原理：电路的电压放大倍数可用下式表示：K＝1／F，F为电路的反馈系数。在本电路中F=R\(_{6}\)／（R8+R\(_{6}\)）≈R6／R\(_{8}\)≈1／50（R6同R\(_{8}\)相比可以忽略不计）。所以K=1／（\(\frac{1}{50}\)）=50倍。从这里可知，只要改变R8和R\(_{6}\)的比值，就可以改变整个电路的电压放大倍数。但在此电路中，K值是同失真度成正比，因此，只要放大倍数够用，就不要再加大放大倍数，以取得较小的失真度。
在电路的电压放大倍数和电源电压确定以后，电路要求的最大输入电压也可确定。我们用U\(_{sr}\)表示输入电压，用Usc表示输出电压，则
U\(_{sr}\)=UscK=(E\(_{c}\)-2Us)/2\(\sqrt{2}\);K
如U\(_{s}\)很小可以忽略，K=50时，Usr=E\(_{c}\)／100\(\sqrt{2}\)。如Ec用24伏，则U\(_{sr}\)≈0.16伏，即输入电压只需160毫伏就够了。
二、有关电路安装调整的问题
1．中点电压失调是何原因？如何排除？
中点电压失调的几种可能原因和排除方法分述如下。
①电容C\(_{2}\)、C3存在不同程度漏电而引起中点电压失调。我们先大致估算一下如E\(_{c}\)为24伏、电容漏电为0.1毫安时所产生的中点电压失调值。
如图1，当C\(_{2}\)不漏电而C3漏电为0.1毫安，E\(_{c}\)/2=12伏，电容C3可等效为一电阻R\(_{c}\)。这时0.1毫安的电流在电阻R3上的电压降是3.3伏。因为U\(_{a}\)=Ub=12伏，所以U\(_{c}\)=12＋3.3＝15.3伏。造成中点电压较Ec／2高出3.3伏。当C\(_{3}\)不漏电、C2漏电为0.1毫安时，因C\(_{2}\)同样可等效为一电阻并联在R2上，致使a点电位达不到E\(_{c}\)／2,b点和c点电位也随之达不到Ec／2，造成中点电位失调。当C\(_{2}\)、C3均存在不同程度漏电时，则由于C\(_{3}\)漏电使中点电位上升，而C2漏电使中点电位下降，当E\(_{c}\)为某一值时，可能会出现巧合，使中点电位恰好为Ec／2，但随着电源电压的变化，中点电压马上会失去这种巧合产生失调。
消除这种中点失调的方法是尽可能挑选漏电较小的电容器。
②如果电路的BG\(_{8、9}\)或BG10、11这两对管子中有一管的耐压值连E\(_{c}\)／2也达不到时，因BG8、9或BG\(_{1}\)0、11串联两管的分压值不在Ec/2，因此也会产生中点电压失调。排除方法只有调换不合要求的管子，以保证串联两管的分压在中点附近。
③串接在BG\(_{1}\)、BG2基极的二电阻R\(_{3}\)、R8的阻值相差较大，这时会产生中点电压在一定程度上的失调。因此安装前应测量R\(_{3}\)、R8两电阻的阻值，要求相等。
④由于晶体管BG\(_{1}\)、BG2的非对称性，以及晶体管U\(_{eb}\)结的电压0.7伏（0.6～0.8伏）的离散性，也会造成中点电压略有偏差。一般讲，这种偏差是很小的（可以忽略），并能由电路自动平衡。如果一定要排除这种偏差的话，则可在小范围内调节R5的大小来解决。但对由上述几种原因引起的中点电压失调则不能用此方法排除。
此外，如果读者对中点电压在E\(_{c}\)大幅度变化范围里都要求较严的话，则可将电路中的R1、R\(_{2}\)改用10千欧，使流过R1、R\(_{2}\)的电流较大，以排除由BG1基极电流变化对分压点电压的影响，减少电路在E\(_{c}\)较小时引起的中点电压失调。
2．怎样排除自激振荡？
由于本电路是一低频放大电路，电路中使用的晶体管大部为3DG类，而且f\(_{T}\)均在100兆赫左右的高频管，故有时会产生高频振荡。这时出现的现象是：①扬声器无声，静态电流很大，调不小；②电路产生间歇振荡，工作电流周期性变化。
排除方法：加大C\(_{4}\)（1977年5、6合期29页）至”200～300微微法，或在C4的回路里串接电阻，以抑制振荡，但C\(_{4}\)的值不宜过大，以免影响电路高频频响。
3．原文提供的印刷电路图是供OTL、OCL及硅锗大功率管通用的板子。安装时要按自己选用的电路形式和管子类别连接，不要接错，接好后还应核对一遍，确认无误后方可通电试验，以免损坏元件或引起故障。
三、关于零件的代换问题
1．BG\(_{5}\)（1977年5、6合期29页）能否用3AX81代替？
这样代换时，由于U\(_{be}\)给电压为0.2伏左右，所以BG1的负载电阻R\(_{4}\)就只能采用200欧左右。这势必大大降低BG1的电压放大倍数，从而使整个电路的电压放大倍数也大大降低，失真度大幅度上升，故BG\(_{5}\)不宜采用3AX类PNP型锗管，而应用3CG类PNP型硅管。但还必须考虑管子的功耗问题。由于BG5管的工作电流在5毫安左右。故必须使代用管的功耗选得大于5E\(_{c}\)（毫瓦）。
2．BG\(_{9}\)（1977年 5、 6合期29页）是否可用3AX81代替？
只要将R\(_{11}\)的阻值适当变动后，BG9管是可以用同BG\(_{8}\)参数配对的3AX81代替的。电阻R11的值必须适当减小。在BG\(_{1}\)0、11大功率管用3DD类硅管时，需将R11调到使BG\(_{6}\)的Uce为1.6伏左右。如大功率管用3AD类锗管时，则需将U\(_{ce6}\)调到1.1伏左右即可。不过用3AX类管子代替后，该电路的特殊的优点，即温度补偿效果将欠佳。
3．电路中使用的电阻，除R\(_{7}\)以外，均可使用1／8瓦。R7的功率要求与所选用的E\(_{c}\)值有关。可按PR7=E\(_{c}\)\(^{2}\)／（5.1×103）计算决定。
4．低频放大器前置级的场效应管能否用其他管子代换？
低放前置级近来有不少电路采用N型沟道结型场效应管，可以充分发挥它的优点，即在小信号输入时具有较高的阻抗（一般在几百兆欧）、较低的噪声，以及受环境温度变化较小的优点，特别在放大器输入端连接高阻抗晶体唱头时能获得较好的阻抗匹配，所以采用它的电路日益增多。
根据上述，采用场效应管主要是要获得较高的输入阻抗，因此我们可用3DG6等高频小功率管，接成单管射极输出电路来代替，或用二只3DG6等管子组成复合式射极输出电路（见图2）。代用管的参数要求是β≥50、BV\(_{CEO}\)≥15伏。此时印刷电路板要按图3作一些改动。（邱宏元 黄国升 浩波）