此外，当我们将中波振荡线圈的MX—400φ2×12毫米磁心放进短振线圈，调频交流声便大幅度地降了下来，最大输出点也只有50毫伏以下，而且外界磁场对磁心的干扰也小。
2．为什么采用镍锌材料的磁心被磁化后，或有剩磁的磁心受外界干扰磁场影响会产生严重的调频交流声呢？
从我们观察到的现象似可作如下的解释：镍锌材料(NX)的磁心，其工作频率较高，损耗较小，但磁特性容易随外界磁场强弱而变化，容易磁饱和，自去磁的能力较小，剩磁大。
物质的导磁率μ的大小随物质的材料不同而不同,而且即使同一材料它也不是一个常数，它还和磁场的强弱有关。本振线圈的磁心，如果工作在磁特性曲线的线性部分（图7OA段），此时μ基本上是常数，在本振线圈周围即使有50赫的交变磁场嬖冢膊换崾沟即怕师滩浠５捎诖判缘穆菟康兜裙ぞ呖拷判模判脑诤愣ǖ拇懦Hp的影响下，使磁心工作点移到了非线性部分（图7AB段）。此时如有一个50赫的市电50赫磁场母扇庞跋欤判牟牧系牡即怕师探嫱饨绲慕槐浯懦拇笮《浠幸桓鱿嘤Φ牡即怕时淞产生。另外，当螺丝刀移开磁心时，磁心留下的剩磁又起作用，使磁心工作点移到了磁滞回线的非线性部分EF（见图 7），这时在50赫交变磁场跋煜麓诺悸室餐岵淞。
此时本振回路线圈的电感量L，根据有磁心线圈电感计算公式求得：L=（μ＋）L\(_{0}\)，式中L为有磁心线圈在的影响下的电感量； μ为磁心材料的导磁率； 为交变磁场跋煜虏牡即怕实谋浠籐0为无磁心时线圈的电感量。此时交变磁场鸬谋菊窕芈分械钠灯捎上率角蟮茫
│\(\sqrt{μ}\)-μ+2π\(\sqrt{L}\)\(_{0}\)Cμ(μ+)│
式中C是本振回路的等效电容。
当市电50赫的交变磁场角浚鸬拇判牡即怕时浠也越大，大,簿痛,调频交流声电压就高。另外，磁心在磁滞回线上的工作点的斜率越大，也越大，调频交流声也越大。
除了50赫交变磁场的干扰外，在振荡线圈附近如有其他交变磁场存在，都会引起而产生调频干扰，不过此时的频率不是50赫而已。这样的调频干扰在一定的情况下会引起自激，使噪声增加，以及收音机的相对灵敏度做不高等。
由上述可知，要想抑制由磁心磁化所引起的调频交流声或其他干扰，必须提高抗干扰能力，本振线圈的磁心必须选用不易被磁化和磁饱和、μ在相当大的磁感应下保持线性范围的顺磁物质。在工艺安排上，要远离带有恒定磁场的铁磁物质如喇叭等，防止磁心磁化或因磁饱和而具有一定剩磁；远离干扰磁场的发散源，如音频输出变压器、强中频信号电路。
3．用同一个磁心在同样条件下，磁心的μ的变化所造成的调频交流声短波要比中波严重，频率高的波段要比频率低的波段严重。经过公式推导可知，短波时的调频交流声要比中波时大\(\sqrt{L}\)\(_{m}\)/LS（倍）。式中L\(_{m}\)、LS分别为中波和短波本振线圈的电感量。
4．在同一波段中，由磁心所引起的调频交流声随频率升高而升高。频率高的一端要比低端大\(\sqrt{C}\)\(_{d}\)/Cg（倍）。式中C\(_{d}\)、Cg分别为低频端和高频端本振回路的等效电容。经推导可知g/d=C\(_{d}\)/Cg
例：春雷3T4型晶体管收音机的短波Ⅱ本振回路各有关元件参数为: C\(_{Zmax}\)=465微微法（双连全部旋入时容量）；CZmin＝12微微法（双连全部旋出时容量）；补偿电容C\(_{T}\)=39微微法；垫整电容CP=1000微微法；计算
C\(_{d}\)=Cp(C\(_{zmax}\)+CT)/C\(_{p}\)+Czmax+C\(_{T}\)=5×10\(^{5}\);1500；
C\(_{g}\)=Cp(C\(_{zmin}\)+CT)/C\(_{p}\)+Czmin+C\(_{T}\)=5×10\(^{4}\);1050
代入前式，g/d=\(\sqrt{C}\)\(_{d}\)/Cg≈7≈2.6(倍)≈8（分贝）。短波段高频端的调频交流声比低频端要大8分贝。
5．不同材料、不同尺寸的磁心，其磁滞回线是不同的，因而抗外界干扰磁场影响的能力也不同。我们曾对春雷3T4型机用同一只振荡线圈以同样的测试条件在短波18兆赫处，在加进不同磁心时测量其调频交流声输出电压。测试结果列如表1。从表1可看出：MX－400材料的磁心要比NX－60磁心的抗干扰能力强；同一种材料的磁心，体积大的要比体积小的好。因此产品3T4型机和3T5型机本振线圈磁心都换用了MX—400材料的磁心，从而使调频交流声下降到较低的水平。其他技术指标也未发现变劣。
表 1
磁化情况及抗干扰能力 粗中振磁心 细中振磁心 细短振磁心
没有磁化的磁心 26 mV 34 mV 100 mV
用尖嘴钳夹住磁心转5圈 30 mV 70 mV 700 mV
磁心放在4″喇叭磁钢上磁化 30 mV 100 mV 1500 mV
磁心材料 MX—400 MX—400 NX－60
磁心体积\(\frac{π}{4}\)×240mm\(^{3}\)π;4×60mm3\(\frac{π}{4}\)×60mm\(^{3}\)
磁心尺寸 φ4×15mm φ2×15mm φ2×15mm
抗外界磁场干扰能力 好 较好 差
注：表中所列调频交流声电压是取两个峰值中较大的一个峰值。
四、磁心与双连同时引起的复合调频交流声
在实际使用中，经常碰到的是由双连与本振磁心同时受外界影响而产生的复合调频交流声。表2所列是对三架春雷3T4型机用两种不同本振磁心测得的不同频率时的复合调频交流声电压。可以看出，用NX—60材料的磁心时测得的交流声电压比用MX—400材料磁心的要大。
排除复合调频交流声的方法是：先将双连全部旋出，将螺丝刀靠近本振线圈磁心约3～5厘米处，看调频交流声是否增大，如有增大则说明是由磁心所引起的，换一个磁心就可以解决问题。有时当解决了磁心所引起的交流声后，由自激而引起的较小的调频交流声便突出出来。这时可参照前述方法将它排除。然后再解决由双连引起的调频交流声，方法如前述。
五、调制交流声的测试
调制交流声的测试步骤如下：①将收音机的高、低音提升电位器开足，音量电位器开到适当位置。②用天线匹配器从天线插孔输入400赫调制、调制度为30％的高频信号。频率根据需要选定，调节高频信号发生器的输出信号大小，使收音机末级输出电压U\(_{0}\)为额定输出电压，例如2伏。③关掉调制，输出等幅高频信号，调节高频信号发生器的频率，便可找到如前面图1所示的调制交流声最小的谷点B的电压UB。④再加上调制（仍用400赫、30％调制度），调节音量电位器，使输出至额定输出电压，如2伏。⑤关掉调制，微调高频信号发生器，仔细寻找两个峰点和一个谷点的电压U\(_{A}\)、UB、U\(_{C}\)。⑥加大输入信号强度到上述场强的10倍、100倍、1000倍，再测 A、B、C三点的调频交流声电压UA、U\(_{B}\)、UC。对调频调幅混合交流声，则以有几个峰点来区别，当有两个峰点时，测量方法与上述相同，如有三个峰点，则以当中输出最高这点为准进行测量。
表3是对一台春雷101型电子管收音机在短波Ⅰ与短波Ⅱ的某固定频率上测出的不同输入信号强度时的调频交流声电压。可以看出：频率高的波段调频交流声要大些。
测试时如将收音机输出端接到示波器上，则可观察到调制交流声的波形，可供鉴别是单纯的调频交流声，还是调频调幅混合交流声。例如图9（a）所示是一组单纯的调频交流声的输出电压波形，其特点是没有脉冲，且U\(_{B}\)电压比较小。这是由于B点对应到中放特性曲线的顶点，此处斜率为零，应无输出，但仍存在一些紊乱无章的噪声，所以示波器上看到如图9（a）所示UB的无规则的杂音波形。图9（b）（c）所示是二级调频调幅混合交流声的输出电压波形。由于交流声干扰程度不一样，所以它们的波形不同，但波形上都有一个凸出的尖脉冲。尖脉冲的形成是由于线路中有自激信号进入二极整流管，由整流二极管进行脉冲调制。这个调制信号很容易影响本振回路而产生尖脉冲。图9（b）是由自激引起的调频调幅混合交流声，有一个尖脉冲，U\(_{B}\)较大，但峰值比UA、U\(_{C}\)要小，相当于图1（c）的左图。图9（c）也是由自激引起的调频调幅混合交流声，有一个尖脉冲，UB最大，相当于图1（c）的右图情况。根据观察到的波形，可以针对不同情况采取措施，减小调制交流声。(上海无线电三厂 李传钟)