适用多种电源电压的无变压器功率输出电路

目前晶体管无变压器功率输出电路（简称OTL电路），很受工农兵的欢迎，而一架优质扩音机的放音效果的优劣，往往取决于在整机电性能中占主要地位的主放大器，即末级功放电路是否理想。这里我们向大家推荐一个经过多次试验效果良好、能适用于10～45伏范围内各种不同电压的全硅管无变压器功率输出电路。

1．在元件耐压许可范围内，能够自动适应10～45伏内的各种不同的电源电压而无须调整电路的任一元件。

2．电路对温度的变化具有较一般OTL电路敏感的自动补偿作用。

3．由于全部采用硅元件，并加了较深的负反馈，使电路频响在20赫～200千赫为-1.5～－2分贝，失真小，工作稳定。

4．电路安装调试方便，元件要求低。只要按所列元件表的要求，在少数几个元件的挑选上稍加注意就可省去一般OTL电路的调整手续，给缺少仪器调整的业余爱好者带来不少方便。

5．电路稍加改动，就能成为一个无电容功率输出（简称OCL）电路。

1．差动放大器：图1就是一个差动放大器。R\(_{3}\)、R4是BG\(_{1}\)、BG2管的直流偏置电阻。R\(_{c}\)是负载电阻，Re是二管公用的发射极电阻。只要适当挑选R\(_{3}\)、R4，就可使二管正常工作在放大区。如果在差动放大器的二个输入端子间输入一个信号U\(_{sr}\)（如图1），并由两个相等的电阻R1、R\(_{2}\)分压，将分别使b1、b\(_{2}\)得到1／2Usr。如果说b\(_{1}\)得到的是+1／2Usr，则b\(_{2}\)得到的是-1／2Usr。这种信号输入的方式叫做差动输入，就是说输入总信号是两管分别得到的输入信号之差：

由于b\(_{1}\)、b2得到的总是相位相反的信号，现在设b\(_{1}\)的输入信号使Ube1增加了ΔU\(_{be1}\)，于是Ib1↑→I\(_{e1}\)↑→Ue↑；与此同时b\(_{2}\)的输入信号使Ube2减少了ΔU\(_{be2}\)，于是Ib2↓→I\(_{e2}\)↓→Ue↓。

如果我们把U\(_{sr}\)只送入b1端，b\(_{2}\)无信号输入，如图2。当信号Usr全部加在b\(_{1}\)端时，我们设该信号使Ube1增大，这时BG\(_{1}\)管的Ib1↑→I\(_{e1}\)↑→Ue↑，由于BG\(_{2}\)管基极电位已固定，所以Ue的增大只能使U\(_{be2}\)减小。这时BG2管就产生了同BG\(_{1}\)管相反的变化：Ib2↓→I\(_{e2}\)↓。如果电路参数对称，Re又很大，那么I\(_{e1}\)增加的量就等于Ie2减少的量，换句话说，U\(_{sr}\)被Re给BG\(_{1}\)、BG2各分了一半，与图1的效果一样。

从上述可知，无论从b\(_{1}\)、b2双管输入信号，还是从b\(_{1}\)单端输入信号，都同样使两臂的Ie发生相反的变化。如果R\(_{e}\)相当大，就可以认为两管的Ie的变化量ΔI\(_{e1}\)、ΔIe2的绝对值相等，方向相反。由于U\(_{e}\)=（Ie1+I\(_{e2}\)）Re，所以在有差动信号输入时，U\(_{e}\)=（Ie1＋ΔI\(_{e1}\)＋Ie2-ΔI\(_{e2}\)）·Re=（I\(_{e1}\)＋Ie2）·R\(_{e}\)。这就表明：当差动信号输入时，Re的压降不变，因而R\(_{e}\)对差动信号无负反馈作用。

如果在b\(_{1}\)、b2同时输入一个幅度相等、相位相同的信号（如图3）时，电路的工作情况将如何？由于输入同幅度、同相位的信号，这时将使U\(_{be1}\)、Ube2等量增加或减少。现设信号输入使U\(_{be1}\)、Ube2同时增加，那么I\(_{e1}\)↑，Ie2↑，U\(_{e}\)=（Ie1＋ΔI\(_{e1}\)＋Ie2+ΔI\(_{e2}\)）·Re。如果电路参数对称，ΔI\(_{e1}\)=ΔIe2，I\(_{e1}\)=Ie2，则U\(_{e}\)=2（Ie1+ΔI\(_{e1}\))·Re。这就是说U\(_{e}\)上升了2ΔIe1·R\(_{e}\)。Ue的这个增加量使加到两管b-e极的U\(_{be1}\)、Ue2同时减少了2ΔI\(_{e1}\)·Re。在R\(_{e}\)相当大的条件下，U3的增加量抵消了输入信号使U\(_{be1}\)、Ube2的增加量。可见R\(_{e}\)在同相位的信号输入时具有强烈的负反馈作用。这种负反馈作用可以有效地补偿温度对管子的影响。

图4是晶体管的U\(_{be}\)～Ib曲线，可以看出当温度上升（从t\(_{1}\)～t2）时，曲线移向纵轴，由曲线1变为曲线2，I\(_{b}\)将随着增大。这种由于温度上升而引起两管的Ib1、I\(_{b2}\)的增加量和前述情况相当，等于在两管输入端加入同相等幅信号。因此，同样由于Re的负反馈作用产生的ΔU\(_{e}\)，可以有效地抑制由于温升而增加的两管的Ib，使电路工作不受温度影响。

由上述可知，R\(_{e}\)对电路的温漂有较强的抑制作用，但Re必须相当大，而且我们总希望抑制作用能强些，这就要加大R\(_{e}\)。但在电源电压固定而又要保证晶体管正常工作的情况下，Re是不可能很大的，这从图3可看出，E\(_{c}\)=Ue＋U\(_{ce}\)＋Uc，如果E\(_{c}\)一定，Re大则U\(_{e}\)也大，这时Uce就会减小，R\(_{e}\)大到一定程度，就使Uce降到不能维持三极管的正常工作。因此加大R\(_{e}\)是有一定限度的。怎样既能使晶体管正常工作而Re又尽可能大呢？实践证明，运用晶体管恒流源电路，可以有效地解决这一矛盾。

2．晶体管恒流源电路：什么叫恒流源呢？如图5中U\(_{s}\)是一个信号源。Rn是这个信号源的内阻，R\(_{fz}\)是负载电阻。流过Rfz的信号电流是：I=U\(_{s}\)／（Rn＋R\(_{fz}\)）。如果式中的Rn远大于R\(_{fz}\)的话，Rfz就可忽略不计，I=U\(_{s}\)/Rn。此式表明当R\(_{n}\)》Rfz时，I同R\(_{fz}\)的大小无关。这个不受负载影响，能向负载提供一个恒值电流的信号源我们称它为“恒流源”。可见一个理想的恒流源要具有一个重要条件：Rn=U\(_{s}\)／I=∞。这样无论Rfz怎样变化，I总可以保持不变，但R\(_{n}\)=∞是不可能的，我们只能使Rn尽可能大到使R\(_{fz}\)可以忽略的程度，就可以认为这个信号源是恒流源了。

我们用一个三极管就可以组成R\(_{n}\)很大的恒流源。从图6可知，晶体三极管正常工作时，Ic只同I\(_{b}\)有关（因Ic=βI\(_{b}\)），一旦Ib有确定值，I\(_{c}\)也就基本固定了。Uce的变化不会对I\(_{c}\)有很大影响，我们在图中可直观地看出，尽管Uce的变化量ΔU\(_{ce}\)很大，但Ic的变化量ΔI\(_{c}\)却很小。这说明晶体管的动态内阻ΔUce／ΔI\(_{c}\)是一个很大的值，约几百千欧，但它的直流内阻Uce／I\(_{c}\)却很小。所以用晶体三极管可以组成一个Rn很大的恒流源，用它来代替差动放大器中的R\(_{e}\)是很理想的。图7就是一个恒流源电路。图中D是一个稳压二极管，R给D提供一个工作电流，使b点对地之间得到一恒定电压Ub。电路中U\(_{b}\)=Ue＋U\(_{be}\)。当由于某种原因使I上升了ΔI时，ΔI在Re上的压降ΔI·R\(_{e}\)增加，即Ue增加，而U\(_{b}\)不变，从上式可知Ube就减少，I也随之减少了，保持了流经R\(_{fz}\)的电流I恒定。在这个恒流电路里，恒流的关键是b点电压的稳定，我们称D·R为恒压电路。稳压管D也可以用一个三极管代替，组成恒流源电路中的恒压部分，如图8。现在来讨论Ub怎样保持恒定。

设U\(_{b}\)上升了ΔUb，U\(_{be1}\)↑→Ib1↑→I\(_{e1}\)↑→URe↑→U\(_{be2}\)↑→Ib2↑→I\(_{c2}\)↑→UR↑→U\(_{b}\)↓，结果使Ub稳定。可见只要U\(_{b}\)有一微小的变化ΔUb，就会产生一个很大的变化量ΔI\(_{c2}\)，这样BG2的动态电阻R\(_{n}\)=ΔUb／ΔI\(_{c2}\)就可认为是较小的，所以当Ec变动较大时，U\(_{b}\)点对地取得的分压是不会改变的。这个恒压源同样能保证恒流源BG1的恒流工作。用三极管代管二极管，不仅效果较好，而且从下面分析可知U\(_{b}\)既要恒定又要稳定在1.4伏，挑选这种稳压值的稳压管不容易，而挑选一个BVceo＞3伏、β在20左右的普通晶体三极管比较容易。

3．恒流源差动放大器：前面讨论差动放大器时曾要求在维持差动管正常工作的前提下R\(_{e}\)尽可能大，现在用晶体管恒流源来代替Re就可达到这个目的，本文介绍的电路的输入部分就是这样一个恒流源差动放大器，如图9。

先分析这个电路的静态（即直流）工作情况。这时可以把对直流工作无影响的C\(_{1}\)、C2、C\(_{3}\)都看成开路。图中虚线画的R9、R\(_{1}\)0是为了使Z点得到一模拟后面BG8、BG\(_{9}\)的串联分压。R1、R\(_{2}\)两个阻值相等的电阻把Ec分压，使a点电压为1／2E\(_{c}\)。由于流过R3的BG\(_{1}\)基极电流Ib1很小，所以I\(_{b1}\)在R3上的压降可以忽略。这样b点电压U\(_{b1}\)≈Ua＝1／2E\(_{c}\)。电路Z点电压是由BG8、BG\(_{9}\)串联分压决定，同样为1／2Ec。同样可忽略I\(_{b2}\)在R8上的压降，认为U\(_{b2}\)≈Uz。于是U\(_{b1}\)=Ub2=1／2E\(_{c}\)。通常Z点电压称为中点电压。

电路中我们使BG\(_{1}\)、BG2的集电极电流为1毫安，因此恒流源供给BG\(_{1}\)、BG2的电流应为I\(_{c1}\)+Ic2=2毫安=I\(_{c3}\)。流过R5的电流应为2毫安。R\(_{5}\)上的压降就是BG4的U\(_{be4}\)，为0.7伏，因此R5=0.7伏／2毫安≈330欧。由此可见BG\(_{1}\)、BG2两管的工作电流均受R\(_{5}\)控制。Ub3，即U\(_{ce4}\)是BG3、BG\(_{4}\)两管的Ube之和，即U\(_{b3}\)=Ube3＋U\(_{be4}\)=0.7＋0.7=1.4伏。R7、BG\(_{4}\)这一支路的工作电流Ic4=（E\(_{c}\)-Ub3）／R\(_{7}\)=（Ec－1.4）／5000。R\(_{4}\)上的直流压降为UR4=I\(_{c1}\)·R4=1毫安×680欧≈0.7伏，这一电压将为后面BG\(_{5}\)提供直流偏压。

再来看看这部分电路的动态（即交流）工作情况。当电路输入端输入一信号U\(_{sr}\)时，设信号在正半周使Ube1增加，这时I\(_{b1}\)↑，Ic1↑，由于BG\(_{3}\)是恒流源，Ic3=I\(_{c1}\)＋Ic2这一值是不变的，所以I\(_{c1}\)↑就必然使Ic2↓，如前面对图2电路的分析一样，在BG\(_{1}\)输入端得到的是Usr/2，因此在负载R\(_{4}\)上得到的输出信号电压，是单管放大电路输入Usr时所能输出的电压的一半。

如果由于温度上升，相当于在电路两端同时加上等幅度同相位信号，则发生下列过程：

可见由于恒流源的恒流作用，使得温度或其他使I\(_{c1}\)、Ic2同时增加或减少的因素对差动电路的影响减到最小程度。

电路中C\(_{1}\)是耦合电容。C2用以滤去R\(_{1}\)R2分压点上残留的电源中的交流分量。R\(_{3}\)既把R2上分压得到的基极偏压加到BG\(_{1}\)基极，又使C2同BG\(_{1}\)基极隔离，免得把有用的信号旁路掉。R3一般取BG\(_{1}\)输入阻抗的十倍以上，就能使大部分信号加到BG1，不致被R\(_{3}\)C2旁路。

R\(_{6}\)、R8、C\(_{3}\)是一负反馈网络，用以改善电路的失真和频响。

4．电压、电流放大电路：这部分由BG\(_{5}\)、BG8、BG\(_{9}\)、BG10、BG\(_{11}\)组成，如图10。

BG\(_{5}\)作电压放大。它的偏置如前述是取自Ic1在R\(_{4}\)上的直流压降。BG7是BG\(_{5}\)的一个负载，它也是一个恒流源。前面分析过，Uce4＝1.4伏是恒定的，这样U\(_{R9}\)=Uce4－U\(_{be7}\)=1.4－0.7=0.7伏也是恒定的，于是恒流源BG7提供给BG\(_{5}\)的电流是恒定的；它的数值是：Ic5=0.7/R\(_{9}\)=0.7/150≈5毫安。

BG\(_{8}\)、BG9、BG\(_{1}\)0、BG11是电流放大级，如图11。我们先讨论一下电路中ab两点间应得到多少偏压。从图中可看出ab两端电压应是U\(_{be8}\)＋UR12＋U\(_{be9}\)。而UR12=U\(_{be1}\)0（R14很小，它上面压降忽略不计)。由于BG\(_{8}\)、BG9、BG\(_{1}\)0三管均为硅管，它们的Ube都是0.7伏，所以ab两端提供的电压是U\(_{be8}\)＋Ube9＋U\(_{be1}\)0＝0.7伏×3=2.1伏。BG11的偏压是取自I\(_{c9}\)在R13上的压降，也应为0.7伏。BG\(_{8}\)、BG9的静态电流是U\(_{R13}\)／R13= 0.7／220≈3毫安。

在ab点间接一个电阻就能够为ab间提供2.1伏电压，由于流过的电流为5毫安，所以电阻应采用2.1／5×10\(^{-}\)3=400欧。但这样效果不好，采用400欧电阻后会使BG\(_{8}\)、BG9两管基极得到的信号电压在一定程度上不等，因为电阻对直流和交流都有压降。而用如图11的电路就可以避免这一缺点。通过简单的计算可知， BG\(_{6}\)的动态电阻只有几十欧，BG6加上R\(_{1}\)0、R11组成的偏置电路的动态电阻也很小，比400欧小得多，BG\(_{8}\)、BG9两管基极电位就基本相等了。可知BG\(_{6}\)、R10、R\(_{11}\)这一偏置电路实际上是又一个恒压电路。这个恒压源也可用几个二极管和一微调电阻串联电路的压降得到（利用二极管的正向压降），但这时几个元件串联的动态电阻值就要大多了，所以效果也不好。这里对BG6管的要求同对BG\(_{4}\)管的要求一样，是很低的。BG6的BV\(_{ceo}\)＞3伏，β在30左右即可。

现在再来看看BG\(_{6}\)、R10、R\(_{11}\)是如何为ab端提供2.1伏偏压的。由于Uce6=2.1伏，而U\(_{be6}\)=0.7伏，所以Uce6／U\(_{be6}\)=2.1／0.7=3／1。因此（R10＋R\(_{11}\)）／R11也应为3／1。现设流过BG\(_{6}\)的电流Ic6为3毫安，流过R\(_{1}\)0+R11支路的电流为2毫安，则R\(_{1}\)0+R11=2.1伏／2毫安≈1千欧，为了同时满足上述两个条件，所以R\(_{1}\)0取680欧，R11取330欧。考虑到BG\(_{6}\)的输入电阻的并联影响，R11宜用390欧左右。BG\(_{6}\)除了用作偏置电路外，还起到稳定偏置的作用，当BG5这一支路电流由于其他电路故障而大大增加时，由于BG\(_{6}\)是一恒压源，a、b两点间的电压不会变动，从而保护后面末级四管的静态工作不致因Ic5。增大而破坏。BG\(_{6}\)还有温度补偿作用，后面再讲。

电压电流放大电路的工作原理请参看本刊1974年7、8合期《无变压器功率放大电路》一文，这里从略。

上面对本电路的各部分的工作原理作了一些初步介绍，现再对全电路的特点（图12）作一整体分析。

1．电路对不同电源电压的自动适应特性：一般晶体管电路在电源电压发生变动时，电路的直流工作状态会受到很大影响，此时晶体管的I\(_{b}\)会随着电压的不向而发生增减，使电路不能正常工作。从晶体管特性曲线可知，对Ib直接影响的是U\(_{be}\)，所以要能控制住Ube，不让它随电源电压而变动，就能使电路在不同电源电压时都能正常工作。

本电路输入端的差动放大器BG\(_{1}\)、BG2的直流工作电流是由BG\(_{3}\)恒流源提供的。BG3的输出电流是否恒定取决于它的基极电压的恒定。BG\(_{3}\)的基极电压是由BG4组成的恒压源提供的。从前面分析可知，BG\(_{4}\)恒压源的动态电阻很小，接上不同的电源电压Ec时，在BG\(_{4}\)、R7支路引起的I\(_{c4}\)较大幅度的变化是不会使Uce4有所变化的。由于U\(_{ce4}\)恒定，Ube3也恒定。由于I\(_{c3}\)=（Uce4-U\(_{be3}\))／R5，式中U\(_{ce4}\)、Ube3恒定，所以I\(_{c3}\)也为一恒定值。从而Ic1在R\(_{4}\)上的电压降，即BG5的偏置电压U\(_{be5}\)也恒定，不会随Ec而变化。

BG\(_{4}\)这一恒压源还同时控制了BG7这一恒流源，因此I\(_{c7}\)也不随Ec变化而变化。

BG\(_{8}\)、BG9、BG\(_{1}\)0三管受BG6组成的偏置电路控制，如前所述BG\(_{6}\)恒压电路的动态内阻很小，流经BG6的电流大小对它的恒压值没有影响，所以BG\(_{6}\)偏置电路不会受Ec变动的影响，BG\(_{8}\)、BG9、BG\(_{1}\)0三管工作也能恒定。BG11的偏压取自R\(_{13}\)上的压降，只要BG9的偏压不变，流经R\(_{13}\)的电流也不变，R13上压降不变，BG\(_{11}\)工作也能恒定。

从上述可知，整个电路的各晶体管都能正常工作在E\(_{c}\)为10伏～45伏这一范围内的任一电压。

本电路对电路中点电压发生的不对称变动，同样能够自动调整。

现假定由于某种原因使串联分压点Z点电压上升，使U\(_{be2}\)增加，这一变化就立刻发生一系列的连锁反应：Uz↑→U\(_{be2}\)↑→Ie2↑→U\(_{c3}\)↑→Ube1↓→I\(_{e1}\)↓→UR4↓→U\(_{be5}\)↓→BG5内阻↑→BG\(_{8}\)基极电位↓→BG8内阻↑→U\(_{z}\)↓。可以看到，只要中点电压有一微小变化，就会马上反送到差动放大器BG2的输入端，并同BG\(_{1}\)得到的R1R\(_{2}\)分压值比较后，通过R4向BG\(_{5}\)发出调整信号，使中点电压同R1R\(_{2}\)分压点的电压相等。显而易见这是一个100％的直流负反馈过程。在反馈过程中，由于C3对直流视为开路，所以没有任何分压或衰减，全部反馈回去。但在交流情况下，C\(_{3}\)不能视为开路，对反馈信号有旁路作用，使反馈量大大减少，故不致影响电路对信号的放大倍数。

综上所述，电路由于采用了恒流源和差动放大器的100％的直流负反馈，使整个电路不但能自动适应不同电源电压，而且能自动调整电路中点电压为1/2E\(_{c}\)。

2．电路的温度补偿特性：温度变化主要对晶体管的U\(_{be}\)、β和Icbo三个参数有影响。对硅管而言，要保持I\(_{b}\)不变，则温度每升高1℃，Ube应下降2毫伏（见图4）；温度升高1℃时，β增加0.5％左右；I\(_{cbo}\)在温度变化时以指数曲线规律变化。β和Icbo受温度的影响较小，可忽略不计。温度变化对U\(_{be}\)的影响则较大，从图4可直观地看到：当温度从t1变到t\(_{2}\)（t2＞t\(_{1}\)）时，管子的曲线从曲线1移到曲线2的位置。如果这时供给管子的Ube仍为原值的话，则相当于给管子增加了一个2毫伏/1℃的偏压值，造成I\(_{b}\)大大增加，所以要保持Ib不变，所加偏置电压应减少2毫伏/1℃。

本电路的电压放大部分BG\(_{1}\)、BG2、BG\(_{5}\)三管的直流工作状态由BG3、BG\(_{7}\)控制，因此这部分电路主要应解决BG3、BG\(_{7}\)两管的温度补偿问题，而在本电路中是能自行解决的。例如由于温度上升，且恒压源BG4的U\(_{ce4}\)不变的话，就相当于在BG3、BG\(_{7}\)的基极各多加了偏压（每升高1℃增高2毫伏）。这就使它们的Ib增大，从而影响恒流源电流的恒定。但由于BG\(_{4}\)是和BG3、BG\(_{7}\)处于同一环境中工作的，环境温度上升也使Ube4增大，I\(_{c4}\)增大，UR7增大，从而使U\(_{ce4}\)减小，加到BG3、BG\(_{7}\)的偏压相应减小，达到一定的补偿作用。

差动放大器本身的抗温特性已如前述。

电流放大部分的温度补偿是由BG\(_{6}\)承担的。我们先估算一下在温度升高1℃时，BG8、BG\(_{9}\)、BG10的U\(_{be}\)共变化了多少。请看图11，ab端的偏压是BG8～BG\(_{1}\)0三管的Ube之和，即0.7×3=2.1伏。所以当温度升高1℃时，每管所需正常偏压都应同时下降2毫伏，三管共减少3×2=6毫伏才合适，即ab两点间所加的偏压比温升前应减少6毫伏，才能保证管子正常工作。如果这时为BG\(_{8}\)～BG10。提供偏压的BG\(_{6}\)管的Uce6仍为2.1伏的话，就相当于在三管的偏压之和上增加了6毫伏。但实际情况并不是这样，因为BG\(_{6}\) 也受到温度影响，它的Ube6也同时减少2毫伏。由于U\(_{ce6}\)=3Ube6，所以U\(_{ce6}\)的减少量为2×3=6毫伏，这就使得为BG8～BG\(_{1}\)0提供的偏压减少6毫伏，保证了这三管在温升时静态工作不受影响。

这里BG\(_{6}\)的温度补偿对BG11来说是不够理想的，它只能通过补偿三管的偏压值来使R\(_{13}\)上的静态压降不随温升而上升，但不能使BG11所加偏压适合需要地减少。然而BG\(_{1}\)0、BG11的发射极均串有小电阻，该电阻对由温升引起的静态工作的变化也有一定抑制作用，所以BG\(_{11}\)受温升的影响是不会太大的。

需要说明，如BG\(_{1}\)0、BG11管用3AD型锗管时，BG\(_{6}\)的温度补偿作用就没有用3DD型硅管时那么理想，因为由于锗管的Ube只有0.2伏，所以BG\(_{6}\)的Uce6也只应提供0.7＋0.7＋0.2＝1.6伏左右的偏压。这样就势必使（R\(_{1}\)0+R11）／R\(_{11}\)=1.6／0.7≈2.3／1≠3／1。而锗管在温升时Ube的变化却同硅管基本相等，也是2毫伏／1℃。这时由于U\(_{ce}\)／Ube≠3／1，就使BG\(_{6}\)的Uce6肯定得不到6毫伏的变化量，而只有4.6毫伏左右。所以在用锗管对温度补偿效果要比硅管差。

3．电路的频响特性：电路全部采用硅管。管间全部直接耦合，只有在电路的输入端、反馈网络及同扬声器的耦合上用了隔直流电容器。这些电容器在一定程度上影响了电路的频响特性，但只要按电路数据安装，电路的频响还是较理想的，经测量在20赫～200千赫内为-1.5分贝～-2分贝左右。

由于各级间采用直流耦合，这给因元件挑选不当引起的故障排除带来一些不便。我们在安装过程中发现如把电路分成四部分，逐步安装、测试，就能方便地排除故障。

1．安装输入级BG\(_{1}\)～BG4、R\(_{1}\)～R8、C\(_{1}\)、C2、C\(_{3}\)、C7：安装时需将R\(_{8}\)接RL一头暂接R\(_{1}\)R2分压点，使BG\(_{2}\)取得直流偏压。安装完后即可通电测试Uce4是否为1.4伏，U\(_{be4}\)是否为0.7伏。如果这二电压正常，就说明恒流源工作正常。如Uce4电压不符，则可分别测U\(_{be3}\)、Ube4，如有一个不是0.7伏，应检查BG\(_{4}\)管是否有be结击穿或开路。在测完Uce4后，应测量R\(_{4}\)上压降是否为0.7伏，如压降为0或为1.4伏，就说明BG1或BG\(_{2}\)总有一坏管存在。如果该电压大于或小于0.7伏的话，则需检查决定恒流源输出电流的R5阻值是否有错，再检查R4的值是否有错，即可查出故障所在。

2．安装BG\(_{5}\)、BG6、BG\(_{7}\)、R9～R\(_{11}\)、C4：安装完毕选测R\(_{9}\)上压降是否为0.7伏，因为这一压降决定了BG7恒流源的输出电流。如有出入应检查U\(_{be7}\)的电压数值，找出故障后排除。然后测Ube6是否为0.7伏、U\(_{ce6}\)是否为2.1伏。如果过高，说明BG6无电流流过或只流过很少电流，大部分电流均流过R\(_{1}\)0、R11，使其电压增加，应检BG\(_{6}\)是否有开路损坏现象。如该电压偏低或为零，说明电流全部被BG6分流，或BG\(_{6}\)和R10、R\(_{11}\)上均无电流或很小，应检查BG5是否有开路或损坏和R\(_{11}\)是否损坏。这里尤其要注意，在后面几管焊上以前，应特别仔细检查BG6、R\(_{1}\)0、R11的焊接是否可靠。在U\(_{ce6}\)和UR9正常的情况下，方可开始第三部分的安装。

3．安装BG\(_{8}\)、BG9、R\(_{12}\)、R13：这时需将R\(_{8}\)焊回原处。检查R12、R\(_{13}\)上的压降应为0.7伏。中点电压应为1／2EC。一般只要前级BG\(_{5}\)～BG7工作正常，BG\(_{8}\)、BG9参数正常的话，这部分不会有故障。

4．装配BG\(_{1}\)0、BG11、R\(_{14}\)、R15、R\(_{16}\)、C6：这时在通电前应在BG\(_{1}\)0集龟极回路串接一电流表，通电测试其静态电流应在20～30毫安。如大于或小于该值，则说明后面几管由于管子的离散性，使Ube不一定是0.7伏了，与计算值有差距。这时就需适当调整R\(_{1}\)0与R11的比值，一般可将R\(_{11}\)换成1千欧可变电阻，调整R11的大小使BG\(_{1}\)0、BG11的静态电流调到20～30毫安。这里如将R\(_{11}\)阻值调大，则输出级电流下降，反之则增加，所以在调整时将R11开路也不会象一般OTL电路那样会导致以后几管烧毁。

全部电路组装完毕就可输入一信号试听了。本电路中BG\(_{1}\)0、BG11如改用3AD类锗管时，有关部分电路可改接成图13。

这种电路只要将其中几个接点改动，就可改成无电容输出电路（简称OCL电路）。这样就可进一步改善低端频响，可做到5～10赫以下，但20赫以下的低频扬声器很难放出，人耳也难辨别，并且扬声器与电路直接耦合，直流电流直接通过扬声器，如果电路出故障使这一电流大到一定程度，就会损坏扬声器（为保险起见，可串一个0.5安保险丝管），所以OCL电路也是有缺点的。这里也将OCL电路接线图画出（图14），供试验参考。

图15是全电路的印刷电路图。BG\(_{1}\)0、BG11采用硅管时GG相连；用锗管时ZZ相连，可将AA线右端割下，螺孔相应左移。括号内电阻是用锗管时的电阻编号。接OTL电路时，②③相连，－E\(_{c}\)端接地。接OCL电路时，①②相连，＋Ec、-E\(_{c}\)为-、-电源输入端，Z（中）点接扬声器，R6接地端换接④。

编注：为了帮助读者试装好上面介绍的电路，现将带音调控制前级的另一完整扩音电路及其印刷电路介绍于后（见图16、图17）供大家参考。这种电路是由浩波同志提供的，其电路后面部分和上面介绍的电路基本一样，前面部分所用BG\(_{12}\)采用3DJ6型场效应管，BVceo要求20伏，静态电流调到1毫安；BG\(_{13}\)采用3DG6、或3DG\(_{8}\)、3DG12，β为150，BV\(_{ceo}\)＞15伏，静电流1.5毫安；BG14采用3DG\(_{6}\)、8、12，β为100，BVceo＞15伏，静电流为4毫安。这种电路的印刷电路板自制比较方便，用刀刻去不需要的铜箔即成。