用晶体管无输出变压器式单端推换放大器，作为场扫描输出电路，有不少优点：不需任何线绕元件；可不采用高反压大功率晶体管；因本身失真很小，能单纯地处理锯齿波线性问题；效率高，省电以及成本低等。
本文以35厘米显象管和用825—2、820型电视机偏转线圈为例，谈谈这种线路的原理和特点。
大家知道，因结构上的限制，偏转线圈的阻抗一般做得很低，不与电子管直接连接，而是利用输出变压器耦合。又因场扫描频率很低，所以变压器的初级电感将很大。这样，回扫期间将产生近千伏的脉冲电压，虽然需要的输出功率并不大，但不得不采用耗电大的功率电子管做输出管。在晶体管甲类放大电路中，也有类似问题。
在甲类单管输出电路中，有两种激励方式。图①a为正向激励。由U\(_{c}\)波形图可以看出，逆程时输出管处于截止状态，逆程脉冲电压高于电源电压E很多，但这种方式有比较好的锯齿电流波形。图①b为反向激励。回扫时晶体管处于饱和区，回扫脉冲由高向低变化，但由于受到晶体管饱和的限制，逆程脉冲高压不可能低于零电平，因而逆程脉冲受到阻尼。这种电路，虽然对晶体管的耐压要求低得多，但因回扫时间长（见图①bI波形）而不被采用。因此，用甲类放大器总避免不了线绕元件和高压器件，成本高，耗电多。
因为偏转线圈阻抗很低（例如825—2或820型电视的偏转线圈，其电感约为5mH，电阻约为9Ω），可以把它看成类似于扬声器音圈，而直接接到无输出变压器功率放大器上。因这种放大器输出阻抗很低，所以不会产生大的逆程脉冲，对晶体管的耐压要求是很低的。
大家知道，为使带有电阻的电感线圈产生锯齿形电流，需要用脉冲锯齿波激励，如图②a。这就是说，当线圈流通的电流呈现锯齿形时，其电感分量上的电压降为矩形脉冲，而电阻分量上为锯齿波，输入的电压为两者之和。当输入的电压波形中，没有脉冲成分时，如图②b。电流波形的回扫时间很长，光栅顶部压缩（相当图中I波形实线的弯曲部分）。但是我们看到的许多电视机电路图上，所画出的场输出管的输入波形，并非脉冲锯齿波。这是因为在上面的分析中，是把向线圈供电的电压源的内阻认为很低，回路中没有考虑到外部电阻的影响。实际上，激励源的内阻是相当大的，这时的情况如图②c，感抗远小于电阻成分而被忽略不计，电流波形则依电压波形而变，我们经常看到的电路图都属这种情况。在用无输出变压器单端推挽电路时，输出阻抗很低，要得到理想的锯齿波电流，即使场偏转线圈的时间常数（τ=\(\frac{L}{r}\)）已很小，也应在放大器的输入端加入脉冲锯齿波电压。
产生锯齿波的方法很多，如间歇振荡器，多谐振荡器，再生环式振荡器，单结管弛张振荡器以及包括输出级在内的多谐振荡器等等。从波形角度来看没有根本差别，其中以单结管电路最为经济简单。
指数形电压是不能直接用来激励偏转线圈的，否则呈现出的光栅，下面密集上部稀疏的现象严重。将振荡器输出的波形进行线性校正的方法，基本上可分为两大类：
（1）使信号通过积分网络，压缩波形陡峭部分，然后再送到失真小的放大器，如图③的上图。
（2）利用反馈方法改变放大器的特性，将输出波形予以变形，然后在输入端与指数形电压混合，达到修直波形的目的，如图③下图。由于在单管甲类放大电路中，还有放大器本身的失真等也需要校正，所以常采用后一种方法。而在无输出变压器单端推挽电路中，因电路本身有深度负反馈，失真很小，这两种校正方法没有明显的差别。
使锯齿波具有脉冲分量的方法，都是采用在定时电容器（C\(_{3}\)）上串接一电阻（R6）的办法，如图④。其幅度和宽度与R\(_{6}\)和C3的大小有关。因为脉冲成分在波形补偿过程中受到了衰减，因此振荡器所产生出的脉冲幅度与锯齿波幅度之比，要比从场偏转线圈两端测出的要大，所以这里的幅度要由实验确定，而宽度要等于或小于规定的回扫时间T\(_{回}\)。根据规定，回扫时间T回应小于或等于场扫描周期的5％（T\(_{场}\)5％），即T回占有的行数小于或等于312.5线×5％=15线，或T\(_{回}\)≤15×64μS=1mS。实验证明，定时电容C3对脉冲宽度影响最大，电容量愈大，脉冲宽度愈宽，在0.33～0.4μF之间选取较为合适。电阻R\(_{6}\)对脉冲幅度有直接关系，最好用半可调电阻或电位器，调节它可以改变顶部光栅的线性。
下面我们计算一下电路的工作情况。先计算场偏转线圈所需要的电压（参看图⑤）。根据实际测量，当高压为10千伏，满偏转（70°）时锯齿波峰值电流IP≈0.6安，则
U\(_{L}\)≈IP\(\frac{L}{T}\)\(_{回}\)=0.65mH;1mS=3伏；
U\(_{R}\)=IP·R=0.6×9=5.4伏，
所以加到线圈上的电压U＝U\(_{L}\)＋UR≈8.4伏。
对于乙类推挽放大器，工作在锯齿波情况下，其直流电流I\(_{0}\)=\(\frac{1}{3}\)IP;2=100毫安。
考虑到晶体管的饱和压降和留一些宽裕量，电源电压选用14伏。
留有余地是必要的，一方面业余品晶体管特性差别大，偏转线圈的阻抗值也不完全一致，而且所举出的I\(_{P}\)为高压在10千伏的情况。我们知道偏转电流是与高压的根方成正比，即高压为12千伏或14千伏时，偏转电流则分别为10千伏时IP的1.1和1.18倍。直流供电功率P\(_{0}\)＝E0·I\(_{0}\)＝14×0.1＝1.4瓦。消耗在偏转线圈上的功率P= (IP2\(\sqrt{3}\))\(^{2}\)R=(0.6;23)29=0.27瓦（公式中\(\frac{I}{_{P}}\)2\(\sqrt{3}\)为锯齿电流的有效值）。由上述分析可见仅为一个1瓦左右的小功率放大器。输出管可选用Pcm＞500mW，I\(_{cp}\)＞300mA的小功率管即可胜任，如3DK4、3CK3、3AX83、3DG12、3DG27等等。如手头上没有配对的晶体管时，也可以用同型号的中功率管作末级，用小功率管作互补推动级。
该电路经实测，各项数据基本符合要求，所得光栅线性良好，回扫时间也达到了要求，同步稳定，实际耗电90毫安左右，功率消耗仅为电子管电路的十分之一以内。
图⑥为完整的无输出变压器单端推挽场扫描电路图。BG\(_{1}\)为同步推动管，当正向同步脉冲到来时BG1导通，使BG\(_{2}\)2极电位瞬时下降达到同步目的。电阻R\(_{6}\)是用来产生脉冲分量的。R7串在射极跟随管BG\(_{3}\)的基极上，以提高输入阻抗。BG4—BG\(_{6}\)组成典型的无输出变压器放大器，其静态电流调为20毫安左右，C8、R\(_{18}\)、R19为波形补偿负反馈回路，使高频受到衰减。若找不到配对的中小功率互补输出管时，可采用一对同类型的输出管，按图⑦、⑧所示电路代替。图⑦为采用一对PNP型晶体管的电路，图⑧是一对NPN管的电路图。两图中除注明的数据外，其它元件同图⑥中的一样。
制作时应注意的问题：晶体管BG\(_{5}\)、BG6要尽可能配对，同时要求其饱和压降愈小愈好。耦合电容C\(_{4}\)、C7要尽可能大些，数值小时会使光栅下密上疏。BG\(_{1}\)管的同步触发脉冲幅度不宜过大，可在联机试验时，在C1前串联一只可变电阻调整，调好后再换成固定电阻。因场偏转线圈上电压较低，不能直接用于消隐显象管的回扫线。如果电视机为电子管视放级，可采用图⑨A的方法解决，经电子管幅度分离得到的很大的负脉冲，可以直接送至显象管控制极（G\(_{1}\)）。如利用高反压晶体管，见图⑨B，也可达到同样效果，缺点是成本高了些。若视放末级为晶体管时，可采用图⑨C的方法：二极管D处于开关状态，在扫描正程期间E点（发射极）电位高于B点，不影响视放级的工作状态。当回扫时B点电位高于E点，使得二极管D导通，发射极电位上升，使视放输出一正向脉冲，达到消隐目的，调节电阻R可以改变流向发射极的电流，R过大时作用不明显，R值过小，则使光栅上部正程也受到消隐而变暗。因视放末级处于大信号工作状态，同时BG5—BG\(_{6}\)两管各自的饱和压降不完全一致，所以制作时，电阻R11（图⑥）用一只电位器和一只电阻串联代替，以便静态工作电流调好后，在实际收看时进一步微调，使光栅的上下两边都不出现限幅（限幅后边缘有亮线）。
实际装制时，可装在一块小印刷板上。BG\(_{5}\)、BG6两管要加散热装置，电路板要远离热源。为了避免行逆程脉冲对场振荡的干扰，BG\(_{1}\)、BG2及其所属零件要用铁片屏蔽起来，否则将使隔行扫描被破坏，产生上下抖动。各电位器引线要采用屏蔽线。此电路因电流较大，所以地线与电源线最好用专线由电源滤波电容两端直接引出，以免串扰其他电路。本电路要采用稳压电源供电。
图⑩为调整电阻R\(_{6}\)和R19时出现的几种情况。调整时，首先调节R\(_{8}\)，使垂直幅度稍小于屏面，以便观察光栅线性。将R4放在中间位置，改变R\(_{5}\)的值使达到同步。调整R19时，光栅上面应能拉开或压缩，调到最佳情况时，应看到除了光栅顶部外，大部分线性比较好。然后仔细调整R\(_{6}\)可以使光栅顶部线性得到改善。粗调完毕后，即可调节R8使光栅满幅。然后再进一步反复调整R\(_{19}\)、R6，使光栅最均匀后R\(_{6}\)即可不用再动了，只调R19在图象满幅后，可能会出现轻微的限幅现象（即光栅上沿或下沿有压缩），这时可仔细改变代替R\(_{11}\)的电位器，如果场输出管饱和压降小，是不会出现这种情况的。
图为另一种线性补偿方法，其效果相同。采用这一方案时，放大器部分为一普通小功率放大器，即将图⑥中的R\(_{19}\)、R18、C\(_{8}\)去掉，而把线性补偿元件放在R7之后，其他数据不变。（郭允晟）
