简易半导体管遥控收发设备（下）

电路特点：接收机共用四只半导体管。高频部分采用超再生电路，用一只高频三极管BG\(_{1}\)3AG14作“自灭式”超再生检波。低频部分用三只低频三极管，由BG23AX1与BG\(_{3}\)3AX3组成两级低频放大电路；BG43AX3用作启动J\(_{2}\)JRX—4型电磁继电器的直流放大器。J1JN—1型10通道谐振继电器用作低频选频。电路原理图见图4。

我们知道超再生电路所能获得的灵敏度，大致相当于一般再生电路正好工作在再生临界点时的灵敏度。当采用熄灭振荡由超再生级自身产生，即“自灭式”超再生电路时，可以在电路十分简单的条件下得到很高的放大率。同时，它的工作状态处于非直线性部分，因而噪声电平低于工作在直线性状态的“他灭式”电路；并且当电源电压变动时，对超再生振荡的振幅最大值不发生什么影响，从而使放大率比较稳定。所以本机的高频部分电路简单而灵敏度甚高。

虽然“自灭式”超再生电路有通频带宽、选择性差、嗓声较大、非线性失真大的缺点。但因本设备的发射机与接收机是单通道的，每套设备除用高频振荡频率划分通道以外，还运用不同的低频调制频率来划分通道。实际上由于通频宽反而能在使用时容易调整，另外，本设备不是作收音机用的，其低频调制频率选择在250～600赫的范围内，而杂声频率一般却在4000赫以上，所以选择性差、噪声大、非线性失真大等等缺点，对本设备都没有实际意义。

超再生的熄灭电压频率由R\(_{2}\)、R3、C\(_{7}\)决定。当R2取220千欧、R\(_{3}\)取430千欧、 C7取2200微微法时，能获得稳定的超再生振荡，同时检波效果也好，可是温度稳定性差，不能适应17℃～+40℃的温度变化。当R\(_{2}\)小于10千欧时，超再生振荡即不正常。经试验证明，R2取10千欧、R\(_{3}\)取33千欧时，具有良好的温度稳定性。滤波电阻R5能保证外界供电电压波动±10％时，超再生振荡稳定，其电阻值不能过低，否则在电源电压稍微上升时，就会引起啸叫；电源电压稍微下降时，又可能造成超再生振荡停止。C\(_{5}\)能使晶体管的极间电容对电路参数的影响减小，当C3在4.5～20微微法范围内变化时，超再生振荡稳定。

BG\(_{2}\)和BG3组成的两级低频放大器采用共发射极变压器耦合电路。我们知道，半导体管的三种基本放大电路，即：共基极、共发射极和共集电极电路当中，共发射极放大电路功率增益最高。虽然比较起来它有频率特性不太好、非线性失真较大以及对半导体管选管要求高等缺点，但前两点对本设备无影响，而后一点则随着加强电路的稳定性，可得到解决。所以在电路中R\(_{8}\)与R13取的电阻值都很大。在这两级低放中所欲放大的低频频率不高于600赫，在第一级低放的基极输入端和集电极输出端，分别并联电容器C\(_{11}\)和C14，以滤除和衰减前级的熄灭频率和噪声电平。同时还在第一级低放的负载一耦合变压器B\(_{2}\)的初级并联一电阻R9，来控制噪声电平，在电源电压发生大幅度变化时，不会因噪声电平增高，而使谐振继电器J\(_{1}\)产生错误动作。

做为传感器件的J\(_{1}\)，在电路中只选用十个通道中的一个通道。经低频放大的信号频率与所选用的一组通道的簧片的固有频率相一致时，簧片即产生振动而接通BG4的基极偏流。

BG\(_{4}\)为直流放大器，也接成共发射极电路。在其基极偏流电路接通时，集电极电流达30毫安，此电流通过J2的绕组线圈时，满足了该继电器的吸动条件——吸动电流24毫安，于是J\(_{2}\)的两组动合接点接通，从而达到控制的目的。J2的两组动合接点中的一组控制电动牵引机的电磁开关；另一组控制工作指示灯ZD\(_{2}\)。

本机电源使用交流380伏或220伏市电。BG\(_{4}\)工作在乙类状态，静态时，集电极电流＜300微安，集电极电压约-25伏。而动态时，集电极电流达30毫安，由于电源变压器B3的内阻和J\(_{2}\)绕组电阻产生很大的电压降，集电极电压下降至仅有-1伏左右，故供电电源必需与前级分开。B3的副线圈有三组：一组供作BG\(_{1}\)、BG2、BG\(_{3}\)的电源，为取得较好的波纹系数，使用两只锗二极管2AP28构成全波整流器，用R19和R\(_{2}\)0防止峰值电压；一组供作BG4的电源，使用一只硅二极管ZCP10作半波整流；一组供作电源开关指示灯ZD\(_{1}\)及控制工作指示灯ZD2的电源。由于全机使用的三极管均为PnP型管，故整流后的直流电压应正端接地。

耳机插口CK外接直流电阻800欧的耳塞机，用以在调整时监听前级的工作情况。

选择和制作元件的数据：四只半导体三极管的选用要求与发射机同。对电阻器、电容器以及阻流圈ZL的要求也与发射机同。

输入调谐回路线圈L，使用横截面为正六角形外圆直径15毫米，无色透明聚苯乙烯介质空气心的收音机短波线圈骨架，用φ0.51镀银铜线间绕5圈。电感量L=0.5微亨，品质因数Q＞200。

低频变压器B\(_{1}\)2相同，初次级变压比3：1，绕在EI8型0.35硅钢片的铁心上，铁心截面积8×8平方毫米，初级线圈用φ0.1毫米漆包线绕2400圈，电感量≥6亨；次级线圈也用φ0.1毫米漆包线绕800圈。

上电源变压器B\(_{3}\)采用EI14型0.35硅钢片，铁心截面积14×21平方毫米，以每伏14圈绕制，有关原线圈，副线圈的电压数、漆包线线径等见图5。

JN-1型10通道谐振继电器J\(_{1}\) 是低频选频的关键元件，根据常州继电器厂规定的技术要求，它的主要电气参数如下：

（1）换接通道数目10个;

（2）各通道谐振频率为261、281、309、322、365、396、420、442、472、509赫；

（3）谱振频率误差±2％;

（4）灵敏度不大于5伏（交流）;

（5）工作电压5～10伏（交流）;

（6）接触等效电阻1.2千欧。

JN—1型继电器共有10个不同长度的簧片，簧片愈长固有频率愈低，每一通道簧片的频率响应很尖锐，在额定电压下，通常只有2～3赫。而本机低频选频为在270±5、305±5、365±5、 412±5赫4个通道。为使继电器适应整机需要，应该重新调整其谐振频率。调整方法如下。

（1）按图6连接仪表；

（2）例如为使J\(_{1}\)的谐振频率适应365±5赫的要求，可选原有的10个通道中的第5（365赫）与第6（396赫）两个通道。在第6通道簧片的顶端上焊上微量的锡，以降低其固有频率；

（3）将原第5、第6两通道的接点④焊接在一起；

（4）仔细地增减第6通道簧片上的焊锡，使之在高频振荡器给出的信号频率在365±5赫时，J\(_{1}\)的第5、第6两通道与之谐振，此时电阻表即接通；

（5）适当加大接点③与簧片的距离，降低其灵敏度，以不致发生错误吸动为度。

JRX—4型电磁继电器J\(_{2}\)也是常州继电器厂产品，为适应换接电路的不同，其接点簧片组有三种类型,本机使用第Ⅰ种类型具有两组动合接点的。它的主要电气参数为：绕组线径φ0.06毫米、圈数5000、电阻750欧、吸动电流≤24毫安。

装配与调整: 机箱宜用铁质或铝质薄板制作，几何尺寸220×210×88立方毫米。铜质鞭状天线与发射机一样也装在机箱上。ZD\(_{1}\)与ZD2的灯罩用不同的颜色，以便于辨别。装配要点参考发射机。

装好的整机各级工作点是：BG\(_{1}\)的集电极电流0.25～0.3毫安；BG2、BG\(_{3}\)的集电极电流均为0.8～1毫安;BG4的集电极电流，在静态下，＜300微安，决定BG\(_{1}\)、BG2、BG\(_{3}\)工作点的电阻分别是R3、R\(_{7}\)和R12，因各级集电极电流较小，而且选取较高的稳定系数,所以按照电路标注的元件数据装好后，一般不需再调整工作点。

整机接收频率的调整可利用发射机的信号进行。使用仪表调整的方框图见图7，步骤如下：

（1）高频振荡器的外接调幅端接音频振荡器；输出端接方框或环状天线，给出接收机应接收的调幅信号，调幅度M=100％。

（2）接收机的CK塞孔处，外接耳塞机。当K\(_{2}\)掷向控制位置时，接收机的控制线插头（图4中至电磁开关的箭头两端）应接电阻表。

（3）调整C\(_{2}\)、C4，在耳塞机中听到清晰的音频信号声，且电阻表接通; 在K\(_{2}\)掷于调整位置时，应调整至ZD2与电源接通发亮。

此外，J\(_{1}\)的构造较精密，机械强度低，最好用绝缘材料板，例如有机玻璃，做一防尘外壳，再装在机箱内；同时整机机箱也应采取防震措施，避免机械震动影响簧片与接点接触。

本设备在多套使用时，为避免同频干扰，可以按表所列频率组配。(天津长城无线电厂)