电子管整流器的内阻由整流管屏极和阴极之间、电源变压器次级线圈和滤波扼流圈本身的电阻构成。内阻的存在，直接影响到输出电压的稳定，例如在整流器的输出端接一电压表，量得输出电压为300伏（图1甲），但接上负荷（按下K）后，电表指针突然降到180伏，说明有120伏的电压降落在整流器的内阻上（图1乙）。如果此时通过负荷的电流是60毫安，那末整流器内阻
R\(_{0}\)=E1-E\(_{2}\)I0=300-180;0.06=\(\frac{12000}{6}\)=2000欧
可见整流器内阻愈大，输出电压愈不稳定。
另外，假如市电电压发生了变动，也必然要影响输出电压的稳定。因此，不仅要使整流器内阻降低到几欧或1欧以下，而且还要使输入电压的变动不致影响输出电压。最彻底的办法，就是采用电子管稳压器。
怎样控制输出电压不变
假如我们像图2所示，装置一个人工控制的电阻R\(_{S}\)来调整输出电压，当输出电压升高时，就推动杠杆使RS加大，把所升高的电压全部降落在R\(_{S}\)；当输出电压降低时，就拉动杠杆使RS减小，以补偿降落的电压。这便是串联式稳压器的基本道理。图3就是这样的一个具有代表性的典型线路。这种线路广泛的采用在实验室、研究室以及检验室等场所。它是值得推荐的一种简单有效而易于自行设计装的线路。
图中用一个调整管6Y6（6L6、6V6均可），把帘栅极和屏极相连当三极管使用，再配上一个用6SJ7作成的直流放大器．接线1把从R7上量得的输出电压的变化送到6SJ7的栅极，这电压和接线2送来的参考电压的差异（误差电压）加到栅极和阴极之间，于是电子管便进行放大。把放大后的电压经接线3去改变调整管的栅偏压，从而达到改变调整管的内阻，达到输出电压稳定不变的目的。
从线路中可见，6SJ7阴极电位为+105伏，当栅极电位由R\(_{7}\)，调整到+103伏时，栅阴极间的电位差为103—105=－2伏，即放大器获得-2伏的偏压。如果因输出电压突然增加几伏而使6SJ7栅极电位升高到+104伏，那末栅阴极间的电位差变为104-105=-1伏，对-2伏偏压而言，等于放大器得到一个+1伏的信号电压，于是6SJ7屏流增大。屏流增大后，屏极电阻RS上的电压降也增大，这个电压降愈大，R5上接屏极端的电位比接R3的电位愈低。由于R5两端直接和 6Y6的栅极、阴极相连，因此，R5接屏极端的电位愈低，调整管栅偏压愈负，内阻愈大。这增加的内阻便抵消了所升高的几伏输出电压。同理，如果输出电压突然降低几伏，那末6SJ7栅极上等于得到一个负的信号，于是屏流减少，R5上的电压降也随着减少，接屏极一端的电位就升高一些，使调整管6Y6的栅极等于得到一个正的信号。这样，调整管内阻减小，输出就升高到足以弥补突然降低的几伏电压，使输出电压仍趋稳定。调整电位器R7使6SJ7的栅偏压在一0.5到一3.5伏间变动时，便可均匀地改变输出电压（约从200伏到320伏）。6SJ7的栅偏压不可进入正值，否则无法稳定。
图3中稳压管VR－105是供给6SJ7阴极以参考电压的。R\(_{3}\)和R4是限流电阻（限制通过VR－105的电流）兼作分压器，只供给6SJ7帘栅压。当急速的波动或波纹电压到来时，C\(_{2}\)将捷接R1而将全部波纹电压加到R\(_{2}\)的两端，使稳定度大增。R1和R\(_{2}\)是分压器，用来供给6SJ7栅极以误差电压以及调整6SJ7栅偏压之用。C1可防止稳压器自生振荡，R\(_{6}\)用来限制帘栅流。
设计和计算
电子管的选择 放大管应选高μ管，例如6SJ7。调整管的选择须不使屏极电流超过额定值。常用调整管可按所需负荷电流在下表内选择：
最大负荷电流 70毫安 100毫安 125毫安
可选用的电子管 6Y6 6L6 807 6Y6 6L6 6V6
6V6 1625
管数 1 1 2管并联
①以上各管均作三极管连接，
②电子管跨导愈大愈好。
零件的设计（参考图3）
A.分压电阻的决定：电阻（R\(_{1}\)十R2）以不超过1毫安为准，故
R\(_{1}\)+R2≥\(\frac{E}{I}\)≥300;0.001≥300千欧，
因此，图3中采用350千欧。R\(_{2}\)的选择必须使6SJ7栅极电位在一0.5到一3伏左右，即如图4所示，E2从102伏变到104.5伏。已知R\(_{1}\)+R2=350千欧，故E\(_{2}\)=102伏时，
R\(_{2}\)≤（R1+R\(_{2}\)）F2E\(_{1}\)≤350×102;300=119千欧，
E\(_{2}\)=104.5伏时，
R\(_{2}\)≥350×\(\frac{104.5}{300}\)=122千欧，
R\(_{1}\)=350-R2=228到231千欧。
但电阻可能有5％左右的误差，因此R\(_{1}\)用200千欧，R2用100千欧，另加一个50千欧的电阻器R\(_{7}\)，以正确分配R1和R\(_{2}\)的比例。
B．限流兼分压电阻的决定：R\(_{3}\)和R4是限制通过VR—105管的电流I，使约等于10毫安左右，故
R\(_{3}\)+R4=\(\frac{E-EVR}{I}\)=300-105;0.01=19.5千欧，
由于R\(_{3}\)和R4还兼作分压器供给6SJ7帘栅极以较阴极高+97.5（90—100伏均可）的电位，故
R\(_{4}\)=\(\frac{97.5}{E-E}\)VR(R\(_{3}\)+R4)≈97.5;300-105×(19.5)≈10千欧；
R\(_{3}\)=19.5-10≈10千欧
C．电容器在图中均为辅助元件，数字照图3使用便可。
重要质量指标的计算由数学分析，图3类型的稳压器，它的内阻及稳定度近似地可由下式推求：
S（稳定度）≈μβκ，
R\(_{0}\)（内阻）
≈\(\frac{R}{_{1}}\)+Riμβκ=R\(_{1}\)+Ri;S
式中μ是调整管放大因数（6Y6，6L6等作三极管连接时μ=5），β是分压比，即β=\(\frac{R}{_{2}}\)R1+R\(_{2}\)，Ri是调整管的内阻（屏阻），R\(_{1}\)是电源变压器次级数圈、滤波扼流圈和整流管的合成电阻，K是6SJ7放大器的放大倍数（图3线路K=125而不是625，因阴极有负回授），现以图3为例计算如下：
已知μ=5，R\(_{1}\)=800欧（实测），Ri=750欧，β=13，K=125，求得
S=5×\(\frac{1}{3}\)×125=208，
R\(_{0}\)=\(\frac{800＋750}{208}\)=7.45欧。
上式 S=208，说明输入变化20.8伏时，输出只变化0.1伏；R\(_{0}\)=7.45欧，说明负荷电流由零到满负荷（125毫安）时，输出的变动仅0.125×7.45=0.93伏。
对整流器的要求A.整流器所能供给的最大电压应比输出电压大150-180伏。
B．整流器所能供给的电流应大于负荷电流20%。
C．对滤波器的要求不高，只需单节。π式LC型滤波器。
适合于图3线路并符合以上三个条件的整流器线路见图5。调整管的灯丝线圈位于高电位，须注意绝缘，否则易于损坏变压器，更不可和放大管灯丝电源合用一个灯丝线圈，应特别注意。
安排和校验
稳压整流器在排列上没有一定的规定，但最理想的是6SJ7应远离电源变压器。全机装好后，可用高输入阻抗（每伏20000欧）的万能表量6SJ7栅阴极的电压（万能表正端触阴极，负端触栅极），使调整电位器R\(_{7}\)时，栅阴极间电压能从0.1变化到5伏，然后再调整R7使输出为300伏，便可应用。
如须稳定在较低电压，例如200伏，则此时VR－105管中电流过小，参考电压和6SJ7帘栅压易于变动，输出电压就不够稳定。此时，可将图3中的“接线4”串联一个15千欧5瓦线绕电阻后改接到G点，则输出可从200变到300伏，均极稳定。（吴桓基）